溫度對鋰離子電池極片工藝的影響
鋰離子電池性能受到眾多因素的影響，這其中不僅僅包括電池設(shè)計、原材料、工藝水平、設(shè)備精度等方面，還包括生產(chǎn)環(huán)境因素，比如溫度、粉塵和水分。
即使少量的雜質(zhì)也會對鋰離子電池的循環(huán)穩(wěn)定性和安全性造成不利影響；水分的控制非常關(guān)鍵，微量水分就會與電解液發(fā)生反應(yīng)，產(chǎn)生不利影響，商業(yè)化鋰離子電池在環(huán)境水分嚴(yán)格控制的大型干燥間內(nèi)生產(chǎn)，所有部件在電池組裝前都要進(jìn)行干燥。而溫度對電池的影響也是多方面，多工藝過程的。因此，我們必須高度重視生產(chǎn)過程，并嚴(yán)格控制質(zhì)量。鋰電池的生產(chǎn)包括極片制造工藝、電池組裝工藝以及最后的注液、預(yù)充、化成、老化等。
本文針對溫度在極片生產(chǎn)工藝中的影響進(jìn)行整理，分享給大家。
溫度的定義
溫度是表示物體冷熱程度的物理量，微觀上來講是物體分子熱運動的劇烈程度。從分子運動論觀點看，溫度是物體分子運動平均動能的標(biāo)志。溫度是大量分子熱運動的集體表現(xiàn)，含有統(tǒng)計意義。分子運動愈快，物體愈熱，即溫度愈高；分子運動愈慢，物體愈冷，即溫度愈低。
熱力學(xué)第零定律
如果兩個熱力學(xué)系統(tǒng)中的每一個都與第三個熱力學(xué)系統(tǒng)處于熱平衡（溫度相同），則它們彼此也必定處于熱平衡。這一結(jié)論稱做“熱力學(xué)第零定律”。這個定律反映出：處在同一熱平衡狀態(tài)的所有的熱力學(xué)系統(tǒng)都具有一個共同的宏觀特征，這一特征是由這些互為熱平衡系統(tǒng)的狀態(tài)所決定的一個數(shù)值相等的狀態(tài)函數(shù)，這個狀態(tài)函數(shù)被定義為溫度，而溫度相等是熱平衡之必要的條件。熱力學(xué)第零定律用來作為進(jìn)行體系測量的基本依據(jù)，其重要性在于它說明了溫度的定義和溫度的測量方法。
熱傳遞的三種方式
熱從溫度高的物體傳到溫度低的物體，或者從物體的高溫部分傳到低溫部分，這種現(xiàn)象叫做熱傳遞。發(fā)生熱傳遞的唯一條件是存在溫度差，與物體的狀態(tài)，物體間是否接觸都無關(guān)。在熱傳遞過程中，物質(zhì)并未發(fā)生遷移，只是高溫物體放出熱量，溫度降低，內(nèi)能減少（確切地說是物體里的分子做無規(guī)則運動的平均動能減小），低溫物體吸收熱量，溫度升高，內(nèi)能增加。因此，熱傳遞的實質(zhì)就是內(nèi)能從高溫物體向低溫物體轉(zhuǎn)移的過程，這是能量轉(zhuǎn)移的一種方式。熱傳遞有三種方式：傳導(dǎo)、對流和輻射。
熱從物體溫度較高的部分沿著物體傳到溫度較低的部分，叫做傳導(dǎo)。各種物質(zhì)都能夠傳導(dǎo)熱，但是不同物質(zhì)的傳熱特性不同。
靠液體或氣體的流動來傳熱的方式叫做對流，對流是液體和氣體中熱傳遞的主要方式，氣體的對流現(xiàn)象比液體更明顯。利用對流加熱或降溫時，必須同時滿足兩個條件：一是物質(zhì)可以流動，二是加熱方式必須能促使物質(zhì)流動。
熱輻射是指物體由于具有溫度而輻射電磁波的現(xiàn)象，一切溫度高于絕對零度的物體都能產(chǎn)生熱輻射，溫度愈高，輻射出的總能量就愈大，短波成分也愈多。由于電磁波的傳播無需任何介質(zhì)，所以熱輻射是在真空中唯一的傳熱方式。
鋰離子電池工藝過程
傳統(tǒng)的商業(yè)化鋰離子電池極片工藝過程為：活性物質(zhì)，粘結(jié)劑和導(dǎo)電劑等混合制備成漿料，然后涂敷在銅或鋁集流體兩面，經(jīng)干燥后去除溶劑形成干燥極片，極片顆粒涂層經(jīng)過壓實致密化，再裁切或分條。然后正負(fù)極極片和隔膜組裝成電池的電芯，封裝后注入電解液，經(jīng)過充放電激活，最后形成產(chǎn)品。具體的電池工藝流程如圖1所示。
圖1 工藝流程圖
提高溫度抑制漿料沉降
在鋰離子電池漿料中，活性物質(zhì)、導(dǎo)電劑分散懸浮在溶解了有機(jī)物粘結(jié)劑的溶劑中，懸浮顆粒受到布朗力、浮力和本身重力作用。
懸浮在流體中的微粒表現(xiàn)出無規(guī)則運動，這種微粒的運動稱之為布朗運動。液體分子不停地做無規(guī)則的運動，不斷地隨機(jī)撞擊懸浮微粒。因此，布朗運動是大量分子做無規(guī)則運動對懸浮的固體微粒各個方向撞擊作用的不均衡性造成的，所以布朗運動是大量液體分子集體行為的結(jié)果。懸浮顆粒受到布朗力FB作用，表達(dá)式如下式所示，其中kB是布朗常量，1.381×10 −23 J/K ；r是懸浮顆粒半徑，m；Tabs是絕對溫度，K。
顆粒越小，顆粒的表面積越小，同一瞬間，撞擊顆粒的液體分子數(shù)越少，據(jù)統(tǒng)計規(guī)律，少量分子同時作用于小顆粒時，它們的合力是不可能平衡的。而且，同一瞬間撞擊的分子數(shù)越少，其合力越不平衡，又顆粒越小，其質(zhì)量越小，因而顆粒的加速度越大，運動狀態(tài)越容易改變，故顆粒越小，布朗運動越明顯。
溫度越高，液體分子的運動越劇烈，分子撞擊顆粒時對顆粒的撞擊力越大，因而同一瞬間來自各個不同方向的液體分子對顆粒撞擊力越大，小顆粒的運動狀態(tài)改變越快，故溫度越高，布朗運動越明顯。
另外，懸浮顆粒還受到重力和浮力的作用，這兩者的合力Fg表達(dá)式為：
其中，ρp 和 ρm 分別是粒子和溶劑的密度，kg/m3；r是懸浮顆粒半徑，m；g 是重力加速度，9.81 m/s2。
不規(guī)則的布朗運動阻止顆粒沉降，而重力作用使顆粒發(fā)生沉降。對于大多數(shù)溶劑中的膠體粒子，布朗力占主導(dǎo)地位。然而，對于鋰離子電池漿料，許多活性物質(zhì)顆粒尺寸比較大，而且活性物質(zhì)(尤其是正極)的密度通常比溶劑(例如NMP)大得多，除非在涂覆前連續(xù)攪拌，否則漿料容易發(fā)生沉降。
根據(jù)以上兩個公式可知，減弱甚至避免沉降現(xiàn)象的方法主要包括：(i)選擇與活性材料密度相匹配的溶劑，使ρp = ρm ；(ii)減小活性粒子尺寸r；(iii)增加固體含量，從而使介質(zhì)密度增加；(iv)提高溫度。前兩種方法需要改變漿料成分，這會影響制造工藝和電化學(xué)性能，第三種方法會增加漿料的粘度，從而縮小涂層窗口。第四種方法提高溫度，提高了沉降阻力，可以有效抑制沉降。
溫度對漿料性質(zhì)的影響
鋰離子電池漿料攪拌工藝要達(dá)到以下目的：
a、分散活物質(zhì)和導(dǎo)電劑顆粒團(tuán)聚體；
b、打開導(dǎo)電劑長鏈，進(jìn)一步分散鏈狀導(dǎo)電劑；
c、形成最合適的活物質(zhì)、導(dǎo)電劑和粘結(jié)劑彼此之間的排布方式；
d、維持漿料最優(yōu)懸浮結(jié)構(gòu)和成分穩(wěn)定性，防止沉降和團(tuán)聚等成分偏析。
導(dǎo)電劑的分布方式如圖2所示，鋰離子電池漿料分散懸浮液中可能的物質(zhì)分布存在三種情況：導(dǎo)電劑沒有充分分散，保持團(tuán)聚，被粘結(jié)劑包裹會形成大顆粒；導(dǎo)電劑分散但與活性顆粒相互獨立；導(dǎo)電劑分散并均勻包覆在活性顆粒表面，這是最理想的情況。
圖2 漿料導(dǎo)電劑可能的分布結(jié)構(gòu)示意圖
粘結(jié)劑與活性物質(zhì)的相互作用如圖3所示：（a）聚合物鏈與顆粒表面作用，然后聚合物之間的靜電作用阻止顆粒的團(tuán)聚；（b）粘結(jié)劑相成三維網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，空間位阻作用阻止顆粒的團(tuán)聚；（c）粘結(jié)劑與活性物質(zhì)顆粒表面作用，將顆粒之間連接在一起，這是漿料形成凝膠結(jié)構(gòu)，粘度比較高，且無法流動。
圖3 粘結(jié)劑的分散穩(wěn)定作用
隨著溫度的升高，漿料內(nèi)部液體分子的無規(guī)則熱運動、聚合物鏈的運動和懸浮顆粒的布朗運動都會增加。研究溫度對NMC532正極漿料流變特性的影響。不同溫度下，漿料應(yīng)力與剪切速率的曲線如圖4所示。結(jié)果表明，在剪切速率約為1.0 s-1的范圍內(nèi)，所有溫度下流體都表現(xiàn)出剪切應(yīng)力平臺，從而驗證了在所有溫度范圍內(nèi)漿液都存在屈服應(yīng)力(見圖4)。從25℃到60 ℃范圍內(nèi)，屈服應(yīng)力隨溫度的升高而增加，但在75℃時屈服應(yīng)力下降到25℃的水平。
從25℃到60 ℃范圍內(nèi)，隨著溫度升高，吸附在顆粒表面的粘結(jié)劑形成了較多的顆粒-聚合物聯(lián)結(jié)和糾纏。這些連接使得漿料在屈服應(yīng)力之前的低剪切速率下具有較大的流動阻力，如圖4所示。而在75 ℃時，屈服應(yīng)力的降低可能是由于顆粒的高振動導(dǎo)致一些聚合物鏈接被撕裂。
圖4 正極漿料在不同溫度下應(yīng)力-剪切速率曲線
由于液體不能承受剪切力，因而不能保持其外形的穩(wěn)定。在外力的作用下，液體發(fā)生流動和變形等的性質(zhì)，稱為流變性。實際流體可分為牛頓型流體與非牛頓型流體。所有的氣體和大多數(shù)的液體都屬于牛頓型流體，其剪應(yīng)力(σ)與速度梯度成正比，比例系數(shù)（μ）即為黏度。對于大多數(shù)非牛頓型流體，剪應(yīng)力(σ)與剪切速率(γ)的n次冪成正比，比例系數(shù)（K）為稠度系數(shù)，指數(shù)（n）為流變指數(shù)。
根據(jù)以上公式對圖4所示曲線做擬合，得到不同溫度下漿料的流變參數(shù)，如表1所示。當(dāng)n=1時流體為牛頓流體；所有的漿料流變指數(shù)n<1，符合剪切變稀行為。當(dāng) n 越接近0時，剪切變稀的程度越大。流動指數(shù)在40℃至60℃之間最低，，如前所述，在這個溫度范圍內(nèi)，粘合劑與固體顆粒的鏈接隨著溫度升高增加了，隨著剪切速率增加，這種鏈接迅速減少，剪切變稀程度大。而75℃下，顆粒的高振動動能導(dǎo)致一些聚合物鏈接被撕裂，剪切速率所能破壞的鏈接數(shù)量有限，剪切變稀程度減弱。同理，由于聚合物與顆粒鏈接增加，在40℃至50℃之間稠度系數(shù)最大。
不同溫度下粘度-剪切速率流變曲線如圖5所示。溫度對粘度的影響可以分為兩個區(qū)域：低剪切速率粘度(LSV)和高剪切速率粘度(HSV)。在低剪切速率粘度(LSV)區(qū)域，從25℃到60 ℃范圍內(nèi)，黏度隨溫度的升高而增加，但在75℃時黏度下降到25℃的水平。在高剪切速率粘度(HSV)區(qū)域，75℃時漿料具備更低的黏度。這些現(xiàn)象如前描述的聚合物與顆粒之間的鏈接相關(guān)。
圖5 不同溫度下粘度-剪切速率流變曲線
低剪切速率粘度(LSV)會影響涂層的邊緣效應(yīng)，較高的LSV能夠消除鋸齒邊緣，使涂層具有更清晰的邊界。另一方面，由于大多數(shù)涂布操作都期望采用更高的速度，這相應(yīng)于更高的剪切速率(即幾百s-1) ，因此，將溫度提高到75℃有利于降低黏度，利于涂布操作。另外，因為粘度的變化可以通過加熱來抵消，漿料中活性物質(zhì)的比例可以提高， 固體顆粒濃度增加使溶劑的用量減少，從而可以采用更短的時間、更少的熱能和更安全的涂布干燥條件。
雖然漿料加熱能夠給涂布帶來好處，但必須確保所做的極片具有良好的循環(huán)性能。如圖6所示，在混料和涂布過程中加熱使?jié){料溫度適度升高，不會對電極性能產(chǎn)生大的負(fù)面影響。
圖6 不同溫度處理的漿料的電化學(xué)性能
溫度加劇漿料形成凝膠
在高鎳正極漿料制備過程中，PVDF溶解于NMP中，材料表面的堿性基團(tuán)會攻擊相鄰的C-F、C-H鍵，PVDF很容易發(fā)生雙分子消去反應(yīng)，會在分子鏈上形成一部分的碳碳雙鍵，反應(yīng)如下：
當(dāng)PVDF內(nèi)雙鍵増加時，其粘結(jié)力也會増加，這會導(dǎo)致漿料粘度増加，甚至漿料形成凝膠狀態(tài)。因此，高鎳正極漿料在制備和涂布過程，環(huán)境濕度對其影響巨大，如果在工藝過程中吸水反應(yīng)，特別容易造成漿料性質(zhì)發(fā)生變化，導(dǎo)致極片制造過程出現(xiàn)品質(zhì)不穩(wěn)定，工藝一致性差等問題，形成凝膠漿料時，甚至涂布過程無法進(jìn)行。而且，當(dāng)PVDF內(nèi)雙鍵増加導(dǎo)致粘結(jié)力増加時，極片脆性増加特別容易發(fā)生斷裂，極片輥壓、分切等工藝收放卷過程中，極片斷裂造成工藝過程無法進(jìn)行。
而溫度會加速PVDF內(nèi)雙鍵反應(yīng)，從而急劇漿料形成凝膠。這是溫度對漿料，特別是高鎳材料的負(fù)面影響。
溫度對涂布過程的影響
要形成均勻穩(wěn)定涂布，必須滿足以下條件：
?。?）漿料性質(zhì)穩(wěn)定，不發(fā)生沉降，粘度、固含量等不變化；
?。?）漿料上料供應(yīng)穩(wěn)定，在模頭內(nèi)部或涂輥及轉(zhuǎn)移輥上形成均勻穩(wěn)定的流動狀態(tài)；
?。?）涂布工藝在涂布窗口范圍內(nèi)，在涂輥之間形成穩(wěn)定的流場；
?。?）走箔穩(wěn)定，不發(fā)生走帶滑動，嚴(yán)重抖動和褶皺：張力、糾偏控制。
涂布過程主要受到三類因素的影響：（1）流體特性，如粘度μ、表面張力σ、密度ρ；（2）涂布模頭幾何參數(shù)，如涂布間距G，模頭狹縫尺寸S；（3）涂布工藝參數(shù)，如涂布速度U，漿料送料流量q等。
溫度主要通過影響漿料性質(zhì)，間接對涂布過程產(chǎn)生影響。所前面所述，低剪切速率粘度(LSV)會影響涂層的邊緣效應(yīng)，較高的LSV能夠消除鋸齒邊緣，使涂層具有更清晰的邊界。另一方面，由于大多數(shù)涂布操作都期望采用更高的速度，這相應(yīng)于更高的剪切速率(即幾百s-1) ，因此，將溫度提高到75℃有利于降低黏度，利于涂布操作。另外，因為粘度的變化可以通過加熱來抵消，漿料中活性物質(zhì)的比例可以提高， 固體顆粒濃度增加使溶劑的用量減少，從而可以采用更短的時間、更少的熱能和更安全的涂布干燥條件。
溫度對極片烘干的影響
鋰離子電池極片的干燥過程和涂布過程各自獨立，又相互聯(lián)系；涂層的性質(zhì)，影響到干燥工藝的設(shè)計和操作；涂布速度、涂層的厚度決定干燥長度；干燥過程中涂層有流平過程，影響涂層的均勻性。因此，涂布在設(shè)計過程中能否準(zhǔn)確地運用最佳的涂布、干燥工藝，平衡兩者的關(guān)系，最終影響到涂布的綜合技術(shù)性能。
極片干燥方式包括：
?。?）遠(yuǎn)紅外輻射干燥。用遠(yuǎn)紅外發(fā)射元件將熱能輻射到干燥物體表面，使液體蒸發(fā)汽化進(jìn)行干燥。特點：其干燥速度主要取決于輻射溫度，溫度高，干燥速度快。其優(yōu)點是設(shè)備比較簡單，因此都在比較低擋的涂布機(jī)中應(yīng)用。其缺點是干燥效率低，干燥不均勻，容易產(chǎn)生干燥弊病。
?。?）雙面送風(fēng)飄浮干燥。漂浮干燥是在干燥箔材雙面設(shè)置特殊設(shè)計的風(fēng)嘴，送高速噴射的氣流，在空氣流動附壁效應(yīng)的作用下，垂直作用到干燥箔材上，在氣流的作用下，干燥片材呈漂浮狀態(tài)進(jìn)行干燥。
（3）常規(guī)對流熱風(fēng)干燥。對流干燥是比較傳統(tǒng)的干燥技術(shù)。加熱的干燥空氣送入烘道，干燥空氣中的熱能通過空氣的對流傳導(dǎo)到被干燥物體，使液體蒸發(fā)汽化進(jìn)行干燥。其優(yōu)點是設(shè)備簡單，其缺點是干燥效率低，在現(xiàn)代干燥設(shè)備中逐漸被高效熱風(fēng)沖擊干燥所取代。
（4）循環(huán)熱風(fēng)沖擊干燥。利用空氣噴射流體力學(xué)原理發(fā)展起來的高效干燥技術(shù)。干燥空氣通過特殊設(shè)計的風(fēng)嘴，以高速噴射到被干燥物體表面，在干燥物體表面阻礙干燥靜止空氣層在沖擊作用下被破壞，從而加快了干燥過程，使干燥效率大大提高。 循環(huán)熱風(fēng)沖擊干燥的特點是：干燥速度和溫度有關(guān)，而且和干燥風(fēng)量有關(guān)?？梢酝ㄟ^部分循環(huán)干燥空氣送風(fēng)加大風(fēng)量提高干燥速度，大大提高干燥空氣的熱量的利用，因此循環(huán)熱風(fēng)沖擊干燥具有高效節(jié)能的特點。另外用增大送風(fēng)量來提高干燥速度，可以避免采用高溫干燥可能產(chǎn)生的龜裂干燥弊病。
?。?）過熱水蒸氣干燥。過熱蒸氣是將液體加熱到使其全部蒸發(fā)的飽和蒸氣后，再繼續(xù)加熱而獲得的蒸氣。過熱蒸汽干燥是干燥介質(zhì)直接與濕涂層接觸，其熱量主要以對流方式傳入物料，干燥析出的溶劑被干燥介質(zhì)帶走的一種新興的干燥方式。在干燥過程中，過熱蒸汽作為干燥介經(jīng)過物料表面，熱量傳給濕涂層，涂層表面的自由溶劑受熱汽化，從而造成物料表面與內(nèi)部濕分濃度的差異。在這一差異下，內(nèi)部濕分就由液態(tài)或氣態(tài)的形式向表面擴(kuò)散，氣化的水蒸汽由過熱蒸汽氣流帶走。其優(yōu)點是可以利用蒸汽的潛熱,熱效率高，可達(dá)到節(jié)約能源的效果，過熱蒸汽干燥要比熱風(fēng)干燥的傳熱系數(shù)大。
?。?）微波干燥。微波干燥是利用頻率為915-2450MHZ的微波能量使物料發(fā)熱升溫，從而蒸發(fā)水分進(jìn)行干燥的方法。微波干燥不同于傳統(tǒng)的干燥方式，其熱傳導(dǎo)的方向與水分?jǐn)U散的方向相同。與傳統(tǒng)干燥方法相比，微波干燥具有干燥速率快、節(jié)能環(huán)保、生產(chǎn)效率高、清潔生產(chǎn)、干燥效果優(yōu)良、易于實現(xiàn)自動化操作及控制以及可以提高產(chǎn)品質(zhì)量等優(yōu)點。
目前有的廠家生產(chǎn)的涂布機(jī)用的熱風(fēng)干燥，也用風(fēng)嘴送風(fēng)，從形式上看和沖擊干燥類似，但是其風(fēng)嘴的結(jié)構(gòu)設(shè)計和風(fēng)量及風(fēng)速都起不到?jīng)_擊效果，干燥過程仍屬對流干燥，干燥效率不高。
干燥是指用加熱的方法使水分或其它溶劑汽化，并將產(chǎn)生的蒸氣排除，藉此來除去固體物料中濕分的操作。
圖7 干燥過程示意圖
如圖7所示，水分在物料表面氣化，在表面附近存在一層氣膜，在氣膜內(nèi)水蒸氣分壓等于物料中水分的蒸氣壓，水分在氣相中的傳質(zhì)驅(qū)動力為此氣膜蒸氣壓與氣相主體中水蒸氣分壓之差。同時，熱空氣對物料加熱升溫，將熱量傳遞給濕物料，驅(qū)動力是熱空氣與物料的溫度梯度；對對流干燥，由于介質(zhì)的不斷流動，帶走氣化的水分，從而形成分壓差。極片干燥過程詳見：鋰電池極片濕涂層干燥基本過程。
目前，蒸發(fā)階段是電極制造過程中的限速步驟，通常持續(xù)1-2分鐘，由于高蒸發(fā)速率下粘合劑和導(dǎo)電添加劑會遷移到極片表面，縮短干燥時間會限制，而且這種向上的擴(kuò)散在高溫下發(fā)生得更快。
溫度對極片輥壓得影響
與冷軋相比，熱軋主要有以下優(yōu)點：
1）可以減少約50%的極片反彈；
2）利用較小的軋制力即可將極片的厚度壓縮到工藝需求的厚度，軋制力最大可減小62%；
3）增強(qiáng)涂層材料與集流體的結(jié)合力，減少電池在充放電循環(huán)過程中掉粉情況的發(fā)生，提高電池的循環(huán)壽命。
劉斌斌等實驗采用LiFePO4作為正極材料，鋰片作為負(fù)極材料，制成扣式鋰離子電池，以面密度、壓實密度和厚度一致性三個參數(shù)為指標(biāo)，考察了正極片的軋制溫度對電池極片和電池電化學(xué)性能的影響。
圖8 不同軋制溫度下的極片厚度
圖8為涂敷厚度為 100 μm 的極片在不同軋制溫度下的厚度曲線，如圖所示，隨著軋制溫度由 20°C 增加為 90°C 再增加為 160°C，極片厚度偏差由±1.9μm 降低為±1.3 μm 再降低為±0.8μm，極片厚度一致性逐漸提高，這是因為隨著軋制溫度的增加，極片涂層變形抗力減小，可塑性變好，使得極片表面厚度更加均勻。
圖9 各樣品電池的庫侖效率
圖9是各樣品電池的庫倫效率，3#、8#、9#分別為160°C、90°C 、20°C條件下輥壓極片制作的電池。由圖3可見，當(dāng)軋制溫度從 20°C 提高到 90°C 再提高到 160°C 時，樣品的庫侖效率也有所提高。庫侖效率是在同一充放電循環(huán)中放電比容量與充電比容量的比率，極片的厚度一致性提高時電阻就會降低，庫侖效率也會相應(yīng)提高。
圖10 各樣品電池的循環(huán)伏安性能
圖 10為各樣品的循環(huán)伏安性能曲線，3#、8#、9#分別為160°C、90°C 、20°C條件下輥壓極片制作的電池。由圖可見實驗樣品中當(dāng)軋制溫度為 160°C 時，向上的氧化峰與向下的還原峰對稱性較好，峰位差也最小，充電和放電的可逆性也最好，證明庫侖效率必然也高。（劉斌斌. 動力鋰離子電池極片精密制造理論與實驗研究[D]. 太原科技大學(xué), 2017.）
近來，鋰離子電池要求極片預(yù)熱到140℃軋制，在軋制過程中，涂層中的粘結(jié)劑發(fā)生軟化，使極片壓實更加容易，同時確保極片不發(fā)生反彈現(xiàn)象。這樣輥面溫度就要求180℃，目前傳統(tǒng)的Cr2、Cr3、Cr5系列冷軋輥材料會發(fā)生軟化，開發(fā)高溫軋機(jī)，軋輥需要更換材料，確保高溫條件下軋輥滿足軋制要求。
鋁箔加熱退火減弱極片輥壓翹曲
對于卷繞電池，有一種全極耳極片設(shè)計，從極耳角度提高了電池功率特性，在大倍率下電流密度分布均勻，具體的極片設(shè)計如圖11所示。正極極片在涂敷正極材料(30)時一側(cè)邊緣不涂布的側(cè)面(15)和負(fù)極極片涂覆負(fù)極材料(40)時留白的一側(cè)面(14)都作為極耳分別焊接在正負(fù)極導(dǎo)流體上，正負(fù)極極片之間通過隔膜（170）隔離開，這樣電流流經(jīng)的距離短，可以實現(xiàn)高功率密度，極片發(fā)熱量也小。
圖11 全極耳卷繞方形電池
這種極片采用連續(xù)涂布工藝，在極片兩側(cè)留出不涂布的留白區(qū)域。但是，這種極片在輥壓過程中特別容易出現(xiàn)涂層邊緣褶皺和翹曲現(xiàn)象，如圖12所示。由于輥壓時，極片涂布部分受壓力作用延展變形，而留白部分無變形，這種變形的不同步在留白處形成褶皺。而且極片中間部分延展長度增加，而留白邊緣長度不發(fā)生變化，最終導(dǎo)致極片產(chǎn)生翹曲，影響后續(xù)的分切、卷繞工作，收放卷時極片從留白部分?jǐn)嗔?。在輥壓前對留白部分加熱退火處理，鋁箔晶?；貜?fù)再結(jié)晶，由典型的軋制帶狀變成等軸狀，內(nèi)應(yīng)力逐漸消除，鋁箔塑性升高，質(zhì)感變軟，同時電阻降低，從而在輥壓過程中，留白部分能夠與涂布區(qū)域一起協(xié)同變形，極片翹曲程度降低，留白處無褶皺。
圖12 鋁箔加熱退火示意圖及效果
以上是溫度對鋰離子電池極片工藝影響的整理，希望對大家有所幫助，不對之處請大家批評指正，不全面的歡迎大家多補(bǔ)充。
本文鏈接：http://www.sdhongshan.cn{dede:field.arcurl/}
諾信新聞,諾信公司新聞,鋰電池行業(yè)新聞,展會新聞
下一篇：鋰電池極片濕涂層干燥基本過程
